于三台泵额定流量的迭加数。
3．1．2 不适宜采用并联：在供暖的特定密闭循环系统中，当网路特性曲线较陡时（图1中3＃线），说明系统内管道的实际阻力偏大，并联泵的效果特别差，此时应对管网阻力进行分析计算，找出阻力特别大的管段，采用泵串联的方式，可有效克服该管段的阻力，改善供暖效果。
3．1．3并联泵数量不宜超过三台：在供暖的特定密闭循环系统中，当网路特性曲线属正常时（图1中1＃线），即管道比摩阻按规范30—70pa／m计算，单台泵运行时泵出口端的阀门能全部打开，此时如果启动第二台泵，二台泵并联后的总流量是单台泵额定流量的1．57倍，损失21．5％，如果继续启动第三台泵，那么三台泵并联后的总流量是单台泵额定流量的1．8倍，损失40％，若是再增加并联泵数量，其效果必然越来越差，因此，在正常的网路系统中，我们推荐单台泵运行，必要时最多不宜超过三台泵并联运行。
3．2 不同性能泵的并联
两台不同性能泵的并联时，当网路特性曲线较平坦（图1中2＃线）即系统内管道的实际阻力偏小，其总流量接近于两台泵额定流量之和；当网路特性曲线较陡时（图1中3＃线），说明系统管道内实际阻力偏大，大
小两台泵并联后，小容量的泵就没有效果。同样，当网路特性曲线属正常时（图1中1＃线），大小两台泵并联后，小容量泵的作用也是微不足道的。
4 循环水泵与系统的管路联接
4．1 水的高流速引起泵出入口管段附件阻力骤增
热网系统中主干线的水流速是遵照规范要求比摩阻在30—70Pa／m范围内进行计算的，那么水泵出入口管段的水流速应该如何控制，依据管段附件（阀门、弯头等）的阻力与水流速平方成正比的关系，即，R=ζ· V2／2g。泵的生产厂家要求把泵的出入口管段水流速控制在2～2．5m／s最大不得超过3．0m／s的规定，并要求在水泵的出入口段按计算的水流速配置扩散管。扩散管一般由厂家随机配给，如果自行加工配置，需符合图2要求，α角度不能太大，太大容易产生涡流，α角度也不能太小，太小会增加阻力，因此，需控制在7°<α<12°为好。
在实际操作中，由于忽视水流速对泵出入口管段附件的阻力影响，对扩散管选用和管路附件的配置不够重视；促使泵的出入口管段内的附件因水流速偏高，产生较大的阻力，致使热网系统不能得到足够的流量和资用压头而影响供暖效果。现举例说明：
某工程热水供暖系统选用一台SB—ZL250－200－370A型泵，参数为G=800m3／h、H=32m、 N=90km、η=86％、转速=1450r／min。
首先按泵的进口管DN250和出口管加扩散管后DN250计算水流速：
V250=3.69×10－4=4.72m/s
查热水网路局部阻力当量长度表得：
计算泵出入口管段的附件阻力损失：
∑R250=×ζ=×(0.5×2＋
0.3＋0.5＋7.0＋1.5＋2.0)=13.98 mH2O
如果按泵的进口管DN300（加扩散管后）出口管ON300（即扩二级的扩散管后）计算水流速：
V300=3.69×10－4=3.28 m/s
再计算管段内的附件阻力损失：
∑R300=×(0.5×2＋0.3×2＋
0.5＋7.0＋1.5＋2.0)=6.92 mH2O
由此看来水流速对循环水泵出入口管段内的附件阻力损失较大，尤其是止回阀，阻力损失分别为R250=7．96mH2O和R300=3．84mH2O。为此，我们去冬在北京中纺局供热系统、天津武清供热站、山东胶州热力公司（一次网）、和青岛海洋大学供热中心的系统中，将原有止回阀取消后进行供热，取得了很好效果。如天津武清供热站使用一台132km轴开式单级双吸离心泵供暖43万m2，效果良好；青岛海洋大学在相对位差60米的坡形地理上，使用一台132km中开式单级双吸离心泵供暖25万m地取得很好的供暖效果。
关于止回阀的作用，主要是防止水倒流而引起泵的叶轮倒转，特别是突然停电会造成这种现象。按规范要求：水泵的正常启动和停止，须关闭泵出口阀后，才能操作泵的启停。据泵业专家和厂方介绍，泵的叶轮在短时间内倒转（10分钟以内），对泵没有影响，即使是单吸离心泵的叶轮螺母，也不会因短时间倒转而松动。至于可否取消止回阀，还有待商讨。但在泵的出入口段增加扩散管，降低水流速，减少阻力损失，提高泵的运行效率，应必须做好，为此，建议在泵的入口管段，水流速控制在2m／s以内；在泵的出口管段，水流速控制在2.5m/s以内。
4．2 管路的联接方式
循环水泵的进出口管道与系统母管的联接，习惯做法为T字形接口，这样既不合理，又增加阻力，按4．1节的例题计算T字形接管的阻力，分别为R250=3．98mH2O和